Проектирование одноэтажного здания с несущим деревянным каркасом

Содержание 1. Конструктивная схема здания. 1.1. Деревянные фермы. 1.2. Выбор шага рам. 1.3. Связи. 2. Конструирование и расчет покрытия здания.

2.1. Конструкция покрытия. 2.2. Подбор сечения рабочего настила. 2.3. Подбор сечения стропильных ног. 2.4. Подбор сечения прогонов 2.5. Расчет гвоздевого забоя. 3. Расчет и конструирование элементов ферм. 3.1. Определение усилий в стержнях ферм. 3.2. Подбор сечений элементов ферм. 4. Расчет и конструирование узлов ферм. 4.1 Опорный узел на натяжных хомутах. 4.2 Промежуточный узел. 4.3 Коньковый узел. 4.4 Центральный узел нижнего пояса. Список используемой литературы.

1. Конструктивная схема здания Проектируется одноэтажное здание с несущим деревянным каркасом. Основу каркаса составляют последовательно расположенные рамы, образованные двумя колоннами и ригелем. В качестве ригеля используется полигональная деревянная ферма. Колонны жестко закреплены в фундаменте в плоскости рамы и шарнирно в плоскости стены. Пространственная жесткость здания обеспечивается связями, объединяющими отдельные рамы.

1.1 Деревянные фермы Рассмотрим полигональную деревянную ферму. В фермах различают следующие элементы: 1 – Нижний пояс. 2 – Верхний пояс. 3 – Раскосы. 4 – Стойки. Все элементы фермы в данном проекте выполнены из деревянного бруса, за исключением стоек, которые выполняются из стального кругляка. Высота фермы определяется по пролету. Для полигональной фермы: hф =1/6Lф– 8-ти панельная ферма В данном проекте пролет фермы Lф=19,2 метра, поэтому высота фермы hф=1/6*19,2=3,2 метра Точки пересечения элементов фермы – узлы. Выделяют несколько характерных узлов: 5 – Опорные. 6 – Коньковый. 7 — Центральный узел нижнего пояса. Расстояние между соседними узлами нижнего пояса называется длиной панели(lп). В этом проекте рассмотрена равно панельная ферма.

1.2 Выбор шага рам Шагом рам называется расстояние между двух рядом стоящих рам в плоскости стены. В зданиях такого типа он зависит от нагрузок на покрытие и обычно составляет 3.5 до 5 метров. Так как проектируемое здание будет с внутренним отоплением (т.е. покрытие будет утепленное), а снеговая нагрузка будет соответствовать 5-му снеговому району, зададим 15 по 4.5 м и крайние по 3.6 м. Высота здания, пролет фермы и ветровой район при назначении шага рам не учитываются.

1.3 Связи Конструктивная схема каркаса одноэтажного деревянного здания с полигональной 8-ти панельной фермой и схема размещения связей представлены на рисунке: 1 – вертикальные связи между фермами. Размещаются так, чтобы ни одна ферма не осталась без вертикальных связей, что приводит к их расстановке через пролет между рамами, а при четном количестве пролетов приходится их устанавливать подряд в двух пролетах (например, у одного из торцов здания). 2 – связи в плоскости верхних поясов ферм. Устанавливаются в торцевых пролетах, но если длина здания превосходит 30 м, то они устанавливаются и в центральных пролетах, по возможности с равным шагом. 3 – связи в плоскости нижних поясов ферм. Эти связи расставляются так, чтобы на виде снизу они проецировались на связи в плоскости верхних поясов ферм. Связи 1, 2 и 3 принято называть ветровыми, так как они, придавая пространственную жесткость конструкции, позволяют наряду с прочими элементами каркаса распределять ветровую нагрузку, действующую на торец здания между всеми рамами. Кроме связей между фермами в каркасе здания выделяют связи между колоннами: 6 – горизонтальные связи между колоннами. 7 – связи в плоскости стены между колоннами. Они устанавливаются в крайних от торцов здания пролетах, а в зданиях, длинна которых превосходит 30 м, и в центральных пролетах. На рисунке изображены также прогоны (4) и стропильные ноги (5) – это элементы покрытия, не входящие в структуру связей. Прогоны располагаются вдоль всего здания по узлам верхних поясов ферм. Стропильные ноги укладываются поперек прогонов в плоскости верхних поясов ферм с шагом от 0.8 до 1.2 м в зависимости от величины снеговой нагрузки. В этом курсовом проекте шаг стропильных ног принят равным 0,9 м.

2. Конструирование и расчет покрытия здания

2.1 Конструкция покрытия 1 – Прогон. 2 – Стропильные ноги. 3 – Рабочий настил. 4 – Пароизоляция. 5 –Утеплитель. 6 – 3 слоя рубероида.

2.2 Подбор сечения рабочего настила Рабочий настил рассчитывается на прочность и прогиб. Выполняется из досок. Для обеспечения достаточной жесткости, каждая доска опирается как минимум на 3 опоры (имеется двухпролетная неразрезная балка). Расчет рабочего настила по первой группе предельных состояний. Первое сочетание нагрузок: постоянная (собственного веса) + временная (снеговая). Расчетная схема: Таблица 1. Нагрузки собственного веса. № п. п. Наименование gн, кгс/м3 g g, кгс/м3 1 3-х слойный ковер рубероида на битумной мастике 10 1.1 11 2 Утеплитель ρ=100 кг/см3 7 1.2 8.4 3 Пароизоляция 3 1.1 3.3 4 Рабочий настил (t=25 мм) 12.5 1.1 13.8 Итого: 32.5 36.5 Обозначения в таблице: gн – нормативная нагрузка собственного веса; g — коэффициент надежности по нагрузке собственного веса; g — расчетная нагрузка собственного веса. Определим снеговые нагрузки. Снеговой район = 5 Þ P**= 320 кг/м2 Далее определяем погонные нагрузки q и P. q = g * b = 36.5 кг/м — расчетная qн= gн*b=32.5 кг/м — нормативная

где b – ширина полосы сбора нагрузки (b = 1 м); P*= P*** cosa=320*1=320кг/ м2 P= P** B=320кг/ м2 — расчетная Pn= P*0.7=224кг/ м2 — нормативная где a — угол наклона кровли к горизонту (cosa ≈ 1).

Расчет по прочности: s= Mmax / W где s — напряжение; Mmax — расчетный изгибающий момент; W — момент сопротивления рабочего настила; Rизг — расчетное сопротивление изгибу (Rизг = 130 кгс/см²); mв- температурно-влажностный режим-коэффициент, учитывающий работу древесины, зависящий от отапливаемости здания (так как здание отапливается mв =1). Мmax = 0.125(q+ P) * Lnр² = 0.125 * (36.5+ 320) * 0.9² = 36.09 кгс*м W = b * h² / 6 = 1 * 0.0252 / 6= 1.04*10-4 м³ s = 36.09/1.04*10-4 =3.46*105 кг/ м2 Расчет на жесткость: f=2.13*( qн+Pn)* L4nр /384/E/Iгде f – допустимый прогиб; E – модуль нормальной упругости (E = 1 * 105 кг/см2); I – момент инерции. I=b*t3/12=1* 0.0253/12=1.3*10-6 м4 f=2.13*(32.5+224)*0.94 / 384/ 105/104/1.3* 10-6=0.72*10-3м. 1/150* Lnр=0,9/150=6*10-3 0,72*10-3Второе сочетание нагрузок: постоянная (собственного веса) + монтажная. Расчетная схема: s= Mmax / W Мmax = 0.07 * q* Lnр² * + 0.207 * 2 * Pч * Lnр где Pч –вес человека ( Pч=100кг) Рр.ч= Pч*g =100*1,2=120 кгс где Pр.ч – расчетный вес человека; g — коэффициент надежности по монтажной нагрузке (g = 1.2). Mmax = 0.07 * 36,5 * 0,92 + 0.207 * 2 * 120 * 1,205 = 39,32 кгс*см s = 39.32 / 1.04*10-4 = 378076 кгс/м²

2.3 Подбор сечения стропильных ног Нормы предписывают выполнять расчет стропильных ног как однопролетную балку. Расчетная схема: Расчетный пролет стропильной ноги вычисляется по формуле: Lоб = d / cosa = 2.4 / 1 = 2.4 м где d – длина панели фермы (d = 2.4 м). Определим нагрузки: Собственный вес: qн= gн* c*cosa+ 5=36.5*0.9*1+5=34.75 кг/м q = g * с * cosa + 5*g = 36.5*0.9*1+5*1.1=37.85 кг/м Снеговая нагрузка: P= P* * c*cosa =320*0.9*1=288 кг/ м Pn= P*0.7=288*0.7=201.6кг/ м Проверка на прочность: s= Mmax / W Мmax = 0.125 * (q+ P) * Lоб² = 0.125 * (37.85+ 288) * 2.4² = 234.6 кгс*м W = b * h² / 6 = 7.5 * 12.52 / 6= 195.31 cм³ s = 234*102 /195.31=12*105 кг/ м2 Подобранное сечение проверяем на прогиб: f=5*( qн+Pn)* L4об /384/E/II=b*h3/12=7.5* 12.53/12=7813 cм4 f=5*(34.75+201.6)*2404 / 384/ 100*105/7813=0.13 см 1/200* Lnр=2.4/200=1,2 см 0,13Прочность обеспечена. Принимаем поперечное сечение стропильной ноги 125*75 мм.

2.4 Подбор сечения прогона Прогон проверяют на прочность и на прогиб. Подбор сечения прогона. От собственного веса qн = gн * d + 15=32,5*2.4+20=98 кг/м q = g * d + 20*g=36.5*2.4+20*1.1=109,6 кг/м Снеговая нагрузка P= P* d=320*2.4=768 кг/ м Pn= P*0.7=768*0.7=537,6 кг/ м Где d – расстояние между прогонами по горизонтали (а = 4,5м); g = 1.1 Проверка на прочность: s= Mmax / W Мmax = 1/12 * (q+ P) * Lпр² = 1/12 * (109,6+768) * 4.5² = 1480,95 кгс*м W =2* b * h² / 6 =2*6 * 252 / 6= 1012,5 см³ s =1480.95/1012,5 =118,47 кг/ см2 Подобранное сечение проверяем на прогиб: f=( qн+Pn)* L4пр /384/E/II=2*b*h3/12=2*6 253/12=15625 cм4 f=(98+537.6)*4.54 / 384/ 100*105/15625=0.434 см. 1/200* Lnр =4.82/200=2,41 см. 0,45Прочность обеспечена. Принимаем поперечное сечение прогона из двух досок 60*250 мм.

2.5 Расчет гвоздевого забоя Определяем Q = Mоп /2/ a Находим количество гвоздей n =Q/ Tгв, Tгв – несущая способность 1-го гвоздя. Mоп =Мmax = 1/12 * (q+ P) * Lпр² = 1/12 * (109.6+768) * 4.5² = 1480.95 кгс*м Примем диаметр гвоздя dгв= 5.5 мм Определяем a = 0.2*L – 23 dгв = 0.2 * 4.5 – 23*55*10-4 = 0,7735 м n=1480.95 /2/0.7735=7,9 Принимаем n = 8 шт.

3. Расчет и конструирование элементов ферм

3.1 Определение усилий в стержнях фермы Все вертикальные нагрузки, действующие на ферму, делятся на постоянные и временные. При определении усилий принимается, что все нагрузки приложены к узлам верхнего пояса. P – узловая нагрузка от действия снега. G – узловая нагрузка от действия собственного веса. G =( gпокр + gсв)*а*d/cosα; gпокр= g+gоб+gпр где d – длина панели, измеряемая вдоль верхнего пояса фермы; а – ширина панели; gобр=A/c*ρ*γf где ρ–плотность древесины(500 кг/м3); γf–коэффицмент(1,1) gобр=0,075*0,1*500*1,1/0.9=4,583 кг/м2 gпр=Апр/d*ρ*γf ; gпр=0.2*0.1*500*1.1/1.2=9,16 кг/м2 gпокр=36,5+4,58+9,16=50,246 gсв=; gсв==39,317 кг/м2 G=(50.246+39.317)*10.8= 967.287 кг P=P*10.8= 3456 кг Расчет выполняется на единичных нагрузках, приложенных к половине фермы. Элемент Усилие от 1 NG NP N фермы слева справа везде кг кг кг В1 0 0 0 0 0 0 В2 -2,43 -0,97 -3,4 -3288,8 -11750,4 -15039,2 В3 -3,55 -1,77 -5,32 -5145,96 -18385,92 -23531,22 В4 -3,67 -2,44 -6,11 -5910,1 -21116,16 -27026,26 Н1 2,42 0,97 3,39 3279,1 11715,84 14994,94 Н2 3,53 1,76 5,29 5116,95 18282,24 23399,19 Н3 3,65 2,43 6,08 5881,1 21012,48 26539,72 Н4 3 3 6 5803,72 20736 26539,72 Р1 -3,48 -1,39 -4,87 -4710,69 -16830,72 -21541,41 Р2 -1,68 -1,2 -2,88 -2785,79 -9953,28 -12739,07 Р3 -0,19 -1,06 -1,25 -1209,11 -4320,98 -5529,11 Р4 1,08 -0,95 0,13 125,747 -3283,2/ +3732,48 3858,227 С1 -0,5 0 -0,5 -483,64 -1728 -2211,64 С2 1,26 0,9 2,16 2089,34 7464,96 9554,3 С3 0,15 0,82 0,97 938,27 3352,32 4290,59 С4 -0,86 0,76 -0,1 -96,728 -2972,16/ +2626,56 -3068,88/ -2529,83 С5 0 0 0 0 0 0 где NG – реальное усилие в стержнях фермы от сил G; NP — реальное усилие от снеговой нагрузки; N – суммарное усилие

3.2 Подбор сечений элементов ферм Нижний пояс.

Подбираем одно сечение на весь пояс. За основу берем элемент Н3, с Nmax=26839,58 кг. 1. Из условия прочности (1) для центрально растянутого стержня определяем требуемое значение площади ослабленного врубкой сечения где mв=1 (группа конструкций АI) и mо=0,8. 2.При максимальной степени ослабления сечения н.п. врубкой на глубину hвр=1/4hнп (hнп – высота сеченя н.п.) полная площадь поперечного сечения определяется как . 3. С учетом требования hнп³1,5bнп (bнп – ширина сечения н.п.) и сортамента пиломатериалов хвойных пород (приложение 4) выбираем сечение н.п. bнпxhнп=200×225 мм, при котором Абр=450 см2. 4. Из условия hвр£1/4hнп задаемся глубиной врубки в нижний пояс hвр=56 мм (значение hвр должно быть кратно 0,5 см) и проверяем прочность ослабленного сечения (Условие выполняется) Верхний пояс. 1. Из условия прочности центрально-сжатого стержня (2) определяем требуемое значение площади ослабленного врубкой сечения где Rc=140 кг/см2 (для изготовления поясов фермы применяется древесина II сорта). 2. Определяем требуемое значение полной площади поперечного сечения с учетом ослабления сечения в.п. врубкой (hвр=1/4hвп) . 3.Ширина сечения в.п. bвп принимается равной bнп 0, т.е. bвп=bнп=20 см. Требуемое значение высоты сечения в.п. определяем как С учетом сортамента и требования hвп³bвп назначаем сечение в.п. bвпxhвп=200×200 мм, при котором Абр=400 см2. 4. Вычисляем радиусы инерции сечения ry=rx=0,289hвп»0,0578м. Расчетные длины в.п. в плоскости и из плоскости фермы при установке прогонов в каждом узле в.п. равны между собой lx=ly=d/cosa=2,4/1»2,4 м. Определяем гибкости в.п. lx и ly : lx=ly=lx/rx=2,4/0,0578=41,522 Условие прочности не выполняется! Увеличим сечение в.п.! 5. Так как максимальная гибкость не превышает 70, коэффициент продольного изгиба вычисляем по формуле 6. Выполняем проверку устойчивости в.п. по формуле (3) с учетом Ар=Абр Опорный раскос. Элемент Р1. 1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5 и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса 2. С учетом сортамента и требования bр=bнп назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bрxhр=200×175 мм, Абр=350 см2. 3. Расчетные длины опорного раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx=ly=3,451 м. Радиусы инерции rx =0,289*0,175=0,05075 м. ry = 0,289*0,2=0,0578 м Определяем гибкости опорного раскоса: , где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax . 4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса . (Условие устойчивости выполняется) Элемент Р2. 1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса 2. С учетом сортамента и требования bр=bнп назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bрxhр=200×150 мм, Абр=300 см2. 3. . Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx=ly=3,63 м. Радиусы инерции ry=0,289×hp=0,289*0,2=0.0578 м, rx=0,289×bp=0,289*0,15=0.04335 м. Определяем гибкости опорного раскоса: , где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax >70, определяем j по формуле . 4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса . (Условие устойчивости выполняется) Элемент Р3. 1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса: 2. С учетом сортамента и требования bр=bнп назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bрxhр=200×125 мм, Абр=250 см2. 3. . Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx=ly=3,811 м. Радиусы инерции rx=0,289×hp=0,289*0,2=0,0578 м, ry=0,289×bp=0,289*0,125=0,036123 м. Определяем гибкости опорного раскоса: ,

где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). (Условие устойчивости выполняется)

Элемент Р4. 1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса 2. При подборе сечения 200х75 не будет выполнено условие предельной гибкости, следовательно с учетом сортамента и требования bр=bнп назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bрxhр=200×100 мм, Абр=200 см2. 3. Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx=ly=4 м. Радиусы инерции инерции rx =0,289*0,1=0,0289 м. ry = 0,289*0,2=0,0578 м Определяем гибкости опорного раскоса: , где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax . 4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса . (Условие устойчивости выполняется) Элемент Р(встречный раскос). В общем случае расчет встречного раскоса производится аналогично расчетам остальных раскосов. По условиям задания сечение встречного раскоса принимается как у раскоса Р4 (200*100мм). Стойка. Элемент С1. Стойка С1, в отличии от всех остальных, работает на сжатие и, следовательно выполняется из дарева. Сечение стойки принимается минимально возможным в данных условиях 200*100мм Элемент С2. Определяем требуемое значение площади поперечного сечения стойки: где Nст – наибольшее растягивающее усилие. По приложению 6 принимаем сечение стойки: d=30мм ; Aст=5,06 см2 Элемент С3. Определяем требуемое значение площади поперечного сечения стойки: где Nст – наибольшее растягивающее усилие. По приложению 6 принимаем сечение стойки: d=20мм; Aст=2,182 см2 Элемент С4. Определяем требуемое значение площади поперечного сечения стойки: где Nст – наибольшее растягивающее усилие. По приложению 6 принимаем сечение стойки: d=16мм; Aст=1,408 см

4. Расчет и конструирование узлов ферм.

4.1 Опорный узел на натяжных хомутах 1.Проверка на смятие опорного вкладыша по плоскости примыкания опорного раскоса. Пусть раскос примыкает к нижнему поясу под углом 450. , , так как 61,54 кг/см2 2. Определение диаметра тяжа. , где Принимаем d=20 мм Ант = 2,18 см2. 3. Определение количества двухсрезных нагелей для прикрепления накладок к нижнему поясу. , проверим dнаг. = 20 мм толщина накладок а = 6 dнаг.= 6×2= 12 см Тс=50×с×dн=50×20×2=2000 кг, Та=80×а×d н=80×12,5×2=2000 кг, Ти=180×d н2+2а2=180×22+2×12,52=1032,5 кг, но не более Ти=250dн2=250×22=1210 кг. 4. Расчет швеллера. Расчетная схема:

По конструктивным соображениям подбираем швеллер: h>hнп+6мм Принимаем ] 30 Wy = 43,6 см3 (условие прочности выполняется). 5.Проверка накладок на смятие. (условие прочности выполняется). 6. Расчет прочности уголков в торце накладок. Расчетная схема:

где Проверим равнобокий уголок 12,5X12,5X8 W=75,9 см3 , I = 294 см4 Подходит. 7. Проверка опорной подушки на смятие под воздействием опорного давления. Nопор= 4(967б287 +3456) = 17693,148 Требуемая площадь опоры: Принимаем опорную подушку 200X225мм.

4.2 Промежуточные узлы фермы Промежуточный узел 2. Сечение сжатого раскоса bPX hp = 17,5X20 см2, усилие в нем 12739,07 кг, угол между осями раскоса и верхнего пояса – 40,30. 1. Назначаем глубину врубки раскоса в верхний пояс: .

Принимаем h вр = 5 см. 2. Проводим проверку на смятие верхнего пояса по площадке смятия. а) Определим размеры площадки смятия: б) Условие прочности на смятие:

Прочность на смятие не обеспечена. Изменяем конструкцию узла. 1. Проверяем прочность на смятие в зоне рабочего опирания подушки на верхний пояс. Разность усилий в элементах верхнего пояса, примыкающих к узлу составляет 5010 кг. Прочность на смятие обеспечена. 2. Проверяем необходимую длину l ск. Промежуточный узел 4. Сечение сжатого раскоса bPX hp = 15X20 см2, усилие в нем кг, угол между осями раскоса и верхнего пояса – 48,60. 1. Назначаем глубину врубки раскоса в верхний пояс: . Принимаем h вр = 5,6 см. 2. Проводим проверку на смятие верхнего пояса по площадке смятия. а) Определим размеры площадки смятия: б) Условие прочности на смятие: ; Прочность на смятие не обеспечена. Изменяем конструкцию узла. 1. Проверяем прочность на смятие в зоне рабочего опирания подушки на верхний пояс. Разность усилий в элементах верхнего пояса, примыкающих к узлу составляет 5010 кг. Прочность на смятие обеспечена. 2. Проверяем необходимую длину l ск. Промежуточный узел 5. Сечение сжатого раскоса bPX hp = 20,0X12,5 см2, усилие в нем 5529,11 кг, угол между осями раскоса и нижнего пояса – 510. 1. Назначаем глубину врубки раскоса в верхний пояс: . Принимаем h вр = 5,6 см. 2. Проводим проверку на смятие верхнего пояса по площадке смятия. а) Определим размеры площадки смятия: б) Условие прочности на смятие: ; Прочность на смятие обеспечена. Промежуточный узел 6. Сечение сжатого раскоса bPX hp = 20X10 см2, усилие в нем 3858,227 кг, угол между осями раскоса и нижнего пояса – 53,10. 1. Назначаем глубину врубки раскоса в верхний пояс: . Принимаем h вр = 5,6 см. 2. Проводим проверку на смятие верхнего пояса по площадке смятия. а) Определим размеры площадки смятия: б) Условие прочности на смятие: ; Прочность на смятие обеспечена.

4.3 Коньковый узел

4.4 Центральный узел нижнего пояса

5. Расчет стыка нижнего пояса Определение количества двухсрезных нагелей для прикрепления накладок к нижнему поясу. , проверим dнаг. = 24 мм толщина накладок а > 6 dнаг.= 6×2,4= 14,16 см, a=150 см Тс=50×с×dн=50×20×2,4=2880 кг, Та=80×а×d н=80×15×2,4=2880 кг, Ти=180×d н2+2а2=180×2,42+2×152=1486,8 кг,

Список используемой литературы 1. ”Конспект лекций по деревянным конструкциям” Семенов К. В. — 2007 г. 2. Карлсен “Деревянные и пластмассовые конструкции”. 3. Кауфман “Деревянные конструкции”.

Понравилась статья? Поделиться с друзьями:
allbest-referat.ru
Добавить комментарий

;-) :| :x :twisted: :smile: :shock: :sad: :roll: :razz: :oops: :o :mrgreen: :lol: :idea: :grin: :evil: :cry: :cool: :arrow: :???: :?: :!:

Этот сайт использует Akismet для борьбы со спамом. Узнайте, как обрабатываются ваши данные комментариев.